前言

中华人民共和国国家标准

水工建筑物抗冰冻设计规范

Code for design of hydraulic structures against ice and freezing action

GB/T 50662-2011

主编部门：中华人民共和国水利部

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

施行日期：2012年3月1日

中华人民共和国住房和城乡建设部公告

第938号

关于发布国家标准《水工建筑物抗冰冻设计规范》的公告

现批准《水工建筑物抗冰冻设计规范》为国家标准，编号为GB/T 50662-2011，自2012年3月1日起实施。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国住房和城乡建设部

二〇一一年二月十八日

前言

本规范是根据原建设部《关于印发<2007年工程建设标准规范制订、修订计划（第一批）>的通知》的要求（建标[2007]3125号），由中水东北勘测设计研究有限责任公司会同有关单位共同编制完成。

本规范共分13章和6个附录。主要内容包括：总则，术语和符号，基本资料，冰冻荷载，材料与结构的一般规定，挡水与泄水建筑物，取水与输水建筑物，渠道与渠道衬砌，泵站与电站建筑物，闸涵建筑物，挡土结构（墙），桥梁和渡槽，水工金属结构等。

本规范由住房和城乡建设部负责管理，由水利部负责日常管理，由水利部水利水电规划设计总院负责具体技术内容的解释。本规范在执行过程中，请各单位注意总结经验，积累资料，随时将有关意见和建议反馈给水利部水利水电规划设计总院（地址：北京市西城区六铺炕北小街2－1号；邮政编码：100011；电子信箱：jsbz@giwp.org.cn），以供今后修订时参考。

本规范主编单位、参编单位、主要起草人和主要审查人：

主编单位：中水东北勘测设计研究有限责任公司

参编单位：水利部新疆维吾尔自治区水利水电勘测设计研究院

水利部寒区工程技术研究中心

西北农林科技大学

中科院寒区旱区环境与工程研究所冻土工程国

家重点实验室

黑龙江省水利水电勘测设计研究院

主要起草人：徐伯孟 苏加林 铁汉 胡志刚 李安国 苑润保 朱瑞森 王德库 冯林 王波 杨玉航 马巍 叶远胜 杨成祝 张利明 童长江 马玉华 徐小武

主要审查人：刘志明 邵剑南

1总则

1  总则

1.0.1  为了统一在冰、冻融和冻胀作用下的水工建筑物抗冰冻设计标准和技术要求，提高水工建筑物的抗冰冻设计水平，制定本规范。

▼ 展开条文说明
1.0.1  我国北方地区的水工建筑物，在冬季运行过程中均存在冰冻或地基土冻胀作用的问题，使不少工程结构遭受不同程度的破坏。因此，制定本规范对我国北方地区的水利水电工程建设具有重要作用。其目的在于统一在冰、冻融和冻胀作用下的水工建筑物抗冰冻设计标准和技术要求，更合理地设计北方寒冷地区的水工建筑物，提高水工建筑物的抗冰冻设计水平，从而保证其安全运行和应有的工程寿命。

1.0.2  本规范适用于受冰、冻融和冻胀作用的新建或改建的水工建筑物抗冰冻设计。

▼ 展开条文说明
1.0.2  “抗冰冻”是指防止冰、冻融和冻胀作用对水工建筑物的破坏或对正常运行的不利影响。冰冻对各类水工建筑物的作用主要包括：
1）地基土冻胀对涵闸、挡土墙、渠道（暗管）、渡槽和厂房（泵房）的破坏和对桩（墩）的上拔作用；
2）混凝土和砌石结构的冻融和冻胀破坏；
3）冻融滑坡对渠道和建筑物运行的影响；
4）流冰对建筑物撞击作用；
5）河渠冬季排冰和输冰问题；
6）冰层膨胀对水工结构物的推力和破坏作用；
7）取水口和渠道结冰和冰堵造成的流量减小或漫溢；
8）闸门、拦污栅结冰影响工程正常运行。

1.0.3  水工建筑物抗冰冻设计应符合下列规定：

   1  因地制宜、安全可靠、经济合理和实用美观。

   2  充分掌握建筑物所在地的自然条件、建筑物施工和运行条件等基本资料。

   3  根据冰冻作用的因素、危害程度、建筑物的级别及其型式，确定抗冰冻设计方案，并应提出对施工和运行方面的要求。

   4  受冰冻作用严重的工程应进行专门研究。

   5  结合具体工程采用抗冰冻作用的先进技术。

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1.0.3  由于本规范涉及范围较广，冰冻问题的自然因素较复杂，因此，在本条中规定了进行水工建筑物抗冰冻设计应遵循的基本原则和方法，包括在执行本规范的同时还可结合具体工程条件进行科学试验，并在此基础上采用先进技术，从而也可为补充和完善本规范提供依据。

1.0.4  水工建筑物抗冰冻设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2术语和符号

2.1 术语

2 术语和符号

2.1 术语

2.1.1 冻土 frozen ground

具有负温或零温度并含有冰的土或岩石。

2.1.2 季节冻土 seasonally frozen ground

地壳表层寒季冻结、暖季又全部融化的土或岩石。

2.1.3 季节冻结深度 depth of seasonal freezing

整个冬季自地表算起的最大冻结深度（冻结层厚度）。

2.1.4 设计冻深 design freezing depth

计算点的冻结深度设计取用值。

2.1.5 地基土设计冻深 design freezing depth of foundation

自建筑物底面算起的地基土或墙后土自墙背算起的冻结深度设计取用值。

2.1.6 冻结指数 freezing index

整个冻结期内日平均温度低于0℃的日平均气温逐日累积值。

2.1.7 冻胀量 amount of frost-heaving

土在冻结过程中的膨胀变形量。

2.1.8 地表冻胀量 amount of frost-heaving of ground sur-face

整个冻结期内冻结膨胀后的地面与冻前地面的高差值。

2.1.9 冻胀力 frost-heaving force

土的冻胀受到约束时产生的力。

2.1.10 水平冻胀力 horizontal frost-heaving force

土冻胀时作用于建筑物侧面水平方向的冻胀力。

2.1.11 切向冻胀力 tangential frost-heaving force

土冻胀时作用于建筑物侧表面向上的冻胀力。

2.1.12 法向冻胀力 normal frost-heaving force

土冻胀时作用于建筑物底面法线方向的冻胀力。

2.1.13 静冰压力 static ice pressure

静止冰盖升温膨胀对建筑物产生的作用力。

2.1.14 动冰压力 dynamic ice pressure

移动的冰盖或漂冰对建筑物产生的撞击力。

2.1.15 冰盖 ice cover

水体表面形成的大面积冰层。

2.1.16 武开江 ice breakup due to hydraulic and climaticeffect

冰盖尚未解体前，由于气象和水力因素突变将冰盖鼓开，形成大量流冰的现象。

2.1.17 冰坝 ice dam

大量冰块在河道束窄、浅滩、未解冻前缘等处堆积，使河道阻塞，水位壅高的现象。

2.2 符号

2.2 符号

2.2.1 作用力

σh——单位水平冻胀力；

σv——单位法向冻胀力；

τt——单位切向冻胀力：

φr——冻层内桩壁糙度系数；

σvs——作用在板底面上的单位法向冻胀力设计值；

р——载强度，恒载；

Fa——验算断面的拉力；

Fs——冻层以下基础与暖土之间的总摩阻力；

Pi——静冰压力；

Fil——冰块撞击建筑物时产生的动冰压力；

Fi2——冰块切人三角形墩柱时的动冰压力；

Fi3——冰块撞击三角形墩柱时的动冰压力；

?y——验算截面材料的强度设计值；

?ib——冰的抗挤压强度。

2.2.2 冻深、冻胀参数

βo——非冻胀区深度系数；

φd——日照及遮荫程度影响系数；

φe——有效冻深系数；

φw——地下水影响系数；

Ζd——设计冻深；

Ζe——置换深度；

Ζf——地基土设计冻深；

Ζm——历年最大冻深；

Ζw——冻前（冻结初期）地下水位埋深；

h——地表冻胀量；

hd——墙后填土的冻胀量；

hf——地基土冻胀量。

2.2.3 热学参数

λc——底板（墙）的热导率；

λx——保温板热导率；

N——加热功率；

T——加热时间；

Im——历年最大冻结指数；

Ro——设计热阻；

ta—— 最冷月平均气温；

tc——门叶内部空气加热温度；

tk——极端最低温度平均值；

tw——水温；

kpa——由门叶内部空气通过保温板向外界冷空气中的传热系数；

ksa——由门叶内部空气通过钢板向冷空气中的传热系数；

ksw——由门叶内部空气通过钢板向水中的传热系数。

2.2.4 水力参数

δi——冰厚；

δw——冻前底板上的水层厚度；

Bo——不冻水面宽度；

Lo——渠道不结冰（不冻水面）长度。

2.2.5 几何参数

δc——底板（墙）厚度；

δx——保温板的厚度；

A——面积；

B——宽度；

[S]——建筑物的允许冻胀位移值。

3基本资料

3  基本资料

3.0.1  水工建筑物的抗冰冻设计，应根据需要取得工程地点的气象、冰情、地质和冻土等基本资料。

3.0.2  气象资料应包括工程地点的年平均气温、最冷月平均气温、最低日平均气温、冻结指数、冬季风向和风速等。气象资料应采用当地或条件相似的邻近气象台（站）的实际观测值，其统计系列年限不应少于最近20年。

3.0.3  气候分区的划分应符合下列要求：

   1  最冷月平均气温ta＜－10℃时，应划分为严寒区；

   2  最冷月平均气温－10℃≤ta≤－3℃时，应划分为寒冷区；

   3  最冷平均月气温ta＞－3℃，应划分为温和区。

3.0.4  设计采用的冻结指数应取历年最大值，其统计系列年限不应少于最近20年。

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3.0.4  冻结指数是指一个冻结期内，日平均负气温值的累计值(℃·d)。其中不包括在冻结期内，特别是冻结初期和后期，由于气温回升而可能出现日平均气温为正值的日子。最大冻结指数与最大冻结深度相适应，因此规定设计中取其历年的最大值。

3.0.5  冰情资料应包括封冰（冻）日期、解冰（冻）日期、流冰历时、冰厚、冰块尺寸、冰流量、流冰总量、流冰种类及性质、武开江概率等。冰情资料应根据当地或冰情相似的河流、水库的观测资料确定。无实测资料时，宜通过实地调查确定；条件不具备时，可按本规范附录A的规定确定。

3.0.6  地质资料应包括工程地基土的种类、颗粒组成、密度、塑限、液限、天然含水率和冻前（冻结初期）地下水位等。

3.0.7  冻土资料应包括历年最大冻深和地表冻胀量，应分别按下列方法确定：

   1  历年最大冻深应直接采用当地或邻近工程地点气温、地下水位和土质条件相近的气象台（站）的历年最大冻深观测值，其统计系列年限不应少于最近20年。

   2  表冻胀量应通过现场实测确定；无实测资料时，可通过工程类比或本规范附录B和附录C分别计算的设计冻深和冻胀量综合确定。

▼ 展开条文说明
3.0.7  最大冻深是计算水工建筑物各计算点设计冻深的依据。由于工程地点不可能有长期观测资料，因此目前有多种确定冻深的方法：一是采用建立在冻深与负气温指数之间的统计关系上的半经验公式计算，二是利用气象台（站）多年的实测冻深值绘制的冻深等值线图查取，三是直接采用当地或附近气象台站历年实测的最大值。由此可见，不论何种方法，都要依据气象台（站）的实际观测资料，而第三种方法，只要工程地点附近有气象台（站），则最为实际和可靠，也便于设计取用。因此，本规范规定采用当地或邻近工程地点气象台（站）最近22年的历年最大冻深观测值。
设计冻深是指天然地表或设计地面高程算起的冻结深度，是决定地表冻胀量、基础埋深的基本指标之一。对于倾斜表面，它是指与坡面成法向方向的冻深值。
附录B中设计冻深是以最大冻深为依据，并计人有地下水影响和考虑日照及遮荫程度两种主要的系数计算得出的。
地下水向冻结区的水分补给对冻深的发展起阻滞作用，地下水位愈高，这种作用愈大。我国东北和西北水利科学院所均对此作了研究，并提出了相应的地下水位对冻深的影响系数或关系式，而且相互间比较接近。由于气象台（站）场地的地下水位义影响其本身的冻深值，因此在确定工程地点的地下水位影响系数时，还考虑了邻近气象台（站）的地下水位对冻深的影响。
由于涵闸底板或挡土结构（墙）的隔热作用，底板下（墙后）地基土的冻深比天然地表的设计冻深要小。其差值与底板（墙）的材质和厚度有关，并可用热阻的大小来表示。附录B中所列公式(B.0.2－1)是按考虑底板（墙）的热阻与地基十不发生冻结时的设计热阻之比提出的。底板（墙）的热阻与其厚度有关，厚度越小，其影响也越小。为简化计算，当底板（墙）的厚度δ_c≤0.5m时，可按公式(B.0.2－3)计算。两种计算结果相差一般在5cm之内。冻深较小和板厚较大时相差大些，应用时宜加以考虑。
由于土的冻结和冻胀十分复杂，冻胀量是多重因素的随机变量，迄今为止的多种确定冻胀量的理论计算方法和经验公式，都存在一定的误差。因此对1、2、3级水工建筑物，要求尽可能通过现场测试确定冻胀量。
从20世纪60年代以来，我国东北、西北和华北各省（区）有关单位进行了大量的现场观测与分析研究工作，取得了大量的数据，并提出了多种计算方法。但是，由于土冻胀的复杂性和所依据资料的局限性等多种原因，现有的计算方法均有一定误差，而且各公式计算结果之间往往差别较大。附录C中的公式(C.0.2－1)和(C.0.2－2)是根据黑龙江、吉林、辽宁、内蒙古、宁夏、河北等省（自治区）130余个观测数据的统计分析提出的。
对于粗粒土，当其中细粒土的含量达到一定程度后也具有一定的冻胀性。附录C中根据黑龙江、辽宁等省的现场试验结果和有关规范的规定，将粗粒土划分为三类，分别提出确定其冻胀量的方法。
地基土的冻胀量计算公式(C.0.3)是假定在同一冻结条件下冻胀量与冻深成比例确定的。按公式(C.0.3)计算与按C.0.2条的规定确定所得结果相差不大。

3.0.8  冻胀性土和非冻胀性土可根据地基土的颗粒组成按下列判别标准划分：

   1  土中粒径小于0.075mm的土粒质量等于或小于总质量10％的土，应为非冻胀性土。

   2  土中粒径小于0.075mm的土粒质量大于总量10％的土，应为冻胀性土。

▼ 展开条文说明
3.0.8  地基土发生冻胀的基本条件是负温、适宜的土质和水分，三者缺一不可。就土质而言，主要是指它的细颗粒成分，只有当它的含量适宜时才会有冻胀产生，否则就不会有冻胀的土质条件。因此，需要给出“冻胀性土”和“非冻胀性土”的定量判别指标。这对判别地基土的冻胀性和采用非冻胀性土置换冻胀性地基土的抗冻胀措施都具有重要意义。这也是国外的“土的冻结敏感性”研究和国内的“土的冻胀分类”研究的基本目的之一。现有各种研究成果逾百种，其中，在易于形成冻胀机制的颗粒粒径范围方面，国内认为为0.005mm～0.05mm，国外多认为为0.02mm～0.074mm，而且在颗粒含量数值的界定上有较大差别。例如：国外有的资料(Delaware，1960年)则认为小于0.074mm颗粒含量占35％以下时无冻胀危险；有的资料（瑞士，1975年）认为小于0.02mm含量大于3％便常常发生冻害；我国哈尔滨建筑工学院资料提出，对于细砂，当黏粒含量小于1％、黏粒加粉粒含量不大于5％时属不冻胀土；我国《建筑地基基础设计规范》GB 50007和《冻土工程地质勘察规范》GB 50324中规定小于0.074mm的粒径小于10％时为不冻胀土。
根据上述情况，并考虑到水工建筑物地基常在水浸条件下运行，有产生冻胀的充分条件，因此本条提出对冻胀性土与非冻胀性土的判别标准。

3.0.9  工程冻胀级别可根据地表冻胀量或地基土冻胀量、挡土结构（墙）后计算点土的冻胀量大小，按表3.0.9分级。

表3.0.9 土的冻胀分级

▼ 展开条文说明
3.0.9  在现行的有关技术标准中是以土的颗粒组成、含水量和地下水条件及冻胀率为土的冻胀性强弱的分类判定指标。如《冻土工程地质勘察规范》GB 50324把地基土的冻胀性分为不冻胀、弱冻胀、冻胀、强冻胀和特强冻胀五级，相应的冻胀率为小于或等于1.0％、1.0％～3.5％、3.5％～6.0％、6.0％～12％和大于12％。
由于冻胀率是按冻胀量与冻深之比算得的，因此同一冻胀率下冻深不同冻胀量不同，对建筑物的作用也就大不相同。水工建筑物遭受冻胀破坏的直接原因是过大的冻胀位移或冻胀力大，而且本规范涉及地区的冻深范围很大，相差达二三米甚至更大。因此，本规范采用以冻胀量绝对值的大小作为划分地基土冻胀分级的指标。这种分级方法可将冻胀量值与建筑物地基允许变形值直接比较，对地基土冻胀可能给工程的危害程度进行直观、定量的评价，同时也可对各种抗冻胀措施的适用范围、条件给出定性的区分。
鉴于水工建筑物地基土因水分充足而具备冻胀的充分条件，故本条将地基土的冻胀划分为五级，使其能满足水工建筑物地基土的分类要求和反映冻胀量绝对值大和变幅大的专业特点。不过，冻胀量等级的划分指标是否完全合适，有待今后规范执行过程中和工程实践中验证。

4冰冻荷载

4  冰冻荷载

4.0.1  冰冻荷载应包括冰压力和土的冻胀力。作用在水工建筑物上的冰冻荷载应作为基本设计荷载之一。重要工程的冰压力和土的冻胀力应进行专门研究或通过试验、观测确定。

▼ 展开条文说明
4.0.1  在现有的有关设计规范中，缺乏对冰冻荷载的规定或规定不够明确。有的规范只对其个别荷载作为特殊荷载考虑。水工建筑物因冰冻荷载作用而破坏的现象颇多，例如据1979年对黑龙江省查哈阳灌区的调查，有93座渠系建筑物因冻害作用而破坏.占调查总数的83％；又如1981年对吉林省梨树灌区216处工程的调查，有85处是因为冻害遭受破坏的，占调查总数的39.4％；再如新疆北疆地区有半数混凝土衬砌干、支渠因冻胀受到不同程度的破坏。此外，在我国北方地区，水库的进水塔架、土石坝护坡、闸门和桩墩结构被冰推破坏的事例亦不少。直到目前，这种破坏事例仍常有发生。因此，为合理进行水工建筑物抗冰冻设计和保护水工建筑物安全，本规范规定，冰冻荷载应作为基本设计荷载。

4.0.2  冰压力应包括静冰压力和动冰压力，可按本规范附录D的规定确定。

▼ 展开条文说明
4.0.2  目前冰压力的划分方法不尽相同，例如有的将冰块（场）运动时产生的压力分为流冰动压力和流冰静压力。本规范中的动冰压力是指流冰时产生的动压力，静冰压力是指整体冰层升温膨胀时产生的压力。

4.0.3  土的冻胀力应包括切向冻胀力、水平冻胀力和法向冻胀力，可根据土的冻胀级别分别按下列要求取值：

   1  单位切向冻胀力可按表4.0.3－1的规定取值。

表4.0.3－1 单位切向冻胀力τt

   2  单位水平冻胀力可按表4.0.3－2的规定取值。

表4.0.3－2 单位水平冻胀力σh

   3  位法向冻胀力可按表4.0.3－3的规定取值。当基础周侧有冻胀力作用时宜作专门研究。

表4.0.3－3 单位法向冻胀力σv

▼ 展开条文说明
4.0.3  土的冻胀力是地基土冻胀时受到建筑物的约束而产生的作用力。根据对建筑物的作用方向不同，将冻胀力分为切向冻胀力、水平冻胀力和法向冻胀力三种。本条分别给出了这三种单位作用力值。
1  切向冻胀力是指桩、墩基础周围土体冻胀时，由于受到基础的约束而作用于基础侧面向上的作用力。“冻胀”和“约束”是产生冻胀力的必要与充分条件。基础与基土间的冻结力是切向冻胀力形成与传递的媒介。其破坏时的抗剪强度等于瞬时最大切向冻胀力值。由此可见，切向冻胀力与土的冻胀性、基础的材质及其表面状态和形状等因素有关。
表4.0.3－1的单位切向冻胀力值是根据黑龙江省大庆市龙凤试验场，哈尔滨万家试验场、巴彦和庆安试验场，吉林省双辽和公主岭试验场等6个不同水、土和冻胀条件试验场的多年原型实验结果，并参照现行有关技术标准，经整理分析提出的。经多年实际工程验证较为合适。表中的数值是用模板或套管浇筑时的平整桩壁条件下的力值，因此当桩壁粗糙但无凹凸面时，设计计算中应乘以一个粗糙度系数。
由于受双向冻结和约束条件不同的影响，挡土墙后的填土与墙背之间的切向冻胀力可能较小。具有梯形斜面的墩台基础的切向冻胀力则由于斜坡的作用而减小。但目前实测值少，还难于定量。
2  水平冻胀力是指挡土墙后或基础侧面的土冻胀时水平作用在墙或基础侧面的作用力。在冻结周期内的不同时间和沿墙高的不同部位的单位水平冻胀分布不同，因此本条中只规定沿墙高的最大单位水平冻胀力值。国内曾进行水平冻胀力现场原型实验的主要有水利部东北勘测设计研究院科学研究院的长春地区西新和向阳模型挡土墙、铁道部西北科研所的风火山试验挡土墙，黑龙江省水利勘测设计院巴彦东风水库挡土墙工程、吉林省水利科学研究所和东北院科研院的东阿拉和大安屯锚定板挡土墙工程、黑龙江省水利科学研究所的万家冻土实验站模型挡土墙和海林新安挡土墙工程。试验观测时间最长的达6年。表4.0.3－2中的最大单位水平冻胀力值，是在上述试验研究中所获80组实测资料的基础上，以合力相等和力矩平衡并保持最大单位水平冻胀力作用点不变为原则，对分组资料进行线性简化后得出的。
3  法向冻胀力是指地基土冻胀时受基础约束作用在基础底面呈法线方向向上的作用力。已有的室内试验和野外模型试验说明，法向冻胀力的大小取决于基础的约束程度、地基土的冻胀性和压缩性。当基础产生上抬时，冻胀力值将随之减小。此外，当存在其周围土的冻胀时，作用于基础底面的冻胀力除基础底面产生的法向冻胀力外，还有周围土对基础的冻胀上抬力，即包括直接作用于基础地面的法向冻胀力和与之相连的周侧土的冻胀上抬力两部分力。在这种情况下，基础面积越小，周围土的冻胀对单位法向冻胀力值的影响越大，在面积小于2×10⁴cm²范围内，单位法向冻胀力值变化剧烈。随基础板面积的增大，单位法向冻胀力值呈指数规律衰减并在板面积大到一定程度时趋于常值。考虑到水工建筑物的底板受周边土冻胀的影响较小，表4.0.3－3只列出按法向冻胀力随基础板面积的增大呈指数衰减的规律和根据黑龙江省水利科学研究院的试验（试验的最大压板面积达3m×3m）资料推算大面积条件下面积为100m²趋于常值，即认为无周侧土冻胀作用时的冻胀力值。
由于水工建筑物基础周围土有无冻胀和作用方式与基础轮廓有关，而目前这方面的研究尚少，因此当有可能存在基侧土冻胀作用时，例如涵闸的进出口，宜作专门研究。

4.0.4  桩、墩基础设计宜取切向冻胀力与其他非冰冻荷载的组合，但斜坡上的桩、墩基础应同时计入水平冻胀力对桩、墩的水平推力和切向冻胀力的作用，并应与其他非冰冻荷载组合。

▼ 展开条文说明
4.0.4  斜坡上的桩受冻胀力作用的条件与水平地表的桩不同。由于冻胀力方向与冻结面相垂直，因此对于斜坡上的桩，在冻结过程中将有与之斜交的冻胀力作用，同时还存在与周围土之间的冻结力，从而也使得桩周的受力条件较为复杂。由于目前这方面的研究很少，难于定量，所以在遇到这种情况时，宜根据具体情况研究确定。

4.0.5  挡土墙设计应取水平冻胀力与其他非冰冻荷载的组合，但土压力与水平冻胀力不应叠加，设计时应取土压力和水平冻胀力的较大值。

▼ 展开条文说明
4.0.5  冻胀力对挡土墙的作用及其过程较为复杂。考虑到对墙体产生水平冻胀力作用时对后部未冻土体将产生反力，这种反力起平衡土压力的作用。所以，水平冻胀力只有大于土压力时才起控制作用，否则仍是土压力起控制作用。因此，挡土墙设计时，土压力与水平冻胀力两种力不叠加，并取两者的较大值。

4.0.6  两侧填土的矩形结构设计应取侧墙的水平冻胀力和作用于底板底面的法向冻胀力与其他非冰冻荷载的组合。但土压力与水平冻胀力不应叠加，设计时取土压力和水平冻胀力的较大值。

4.0.7  静冰压力宜按冰冻期可能的最高水位情况计算，并宜扣除冰层厚度范围内的水压力。