前言

中华人民共和国国家标准

矿山提升井塔设计规范

Code for design of mine winding tower

GB 51184-2016

主编部门：中国煤炭建设协会

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

施行日期：2017年4月1日

中华人民共和国住房和城乡建设部公告

第1268号

住房城乡建设部关于发布国家标准《矿山提升井塔设计规范》的公告

现批准《矿山提升井塔设计规范》为国家标准，编号为GB 51184-2016，自2017年4月1日起实施。其中，第1.0.4、8.1.4、8.1.5、8.2.8条为强制性条文，必须严格执行。

本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国住房和城乡建设部

2016年8月18日

前言

本规范是根据住房城乡建设部关于印发《2013年工程建设标准规范制订、修订计划的通知》(建标[2013]6号)的要求，由煤炭工业合肥设计研究院会同有关单位共同编制完成。

本规范在编制过程中，编制组进行了广泛的调查，吸收了多年来的工程设计及实践经验，并在全国范围内广泛征求了设计、勘察、科研、教学等单位和专家、学者的意见，经多次讨论、修改和完善，最后经审查定稿。

本规范共分8章和1个附录，主要内容包括：总则、术语和符号、布置与选型、结构荷载、结构计算、构造、地基与基础、抗震设计等。

本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。

本规范由住房城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，中国煤炭建设协会负责日常管理工作，煤炭工业合肥设计研究院负责具体技术内容的解释。本规范在执行过程中。请各单位注意总结经验，积累资料，随时将有关意见或建议反馈给煤炭工业合肥设计研究院《矿山提升井塔设计规范》编制组(地址：安徽省合肥市阜阳北路355号，邮政编码：230041；传真：0551-65534874；E-mail：xionghui3000@163.com)，以供今后修订时参考。

本规范主编单位、参编单位、主要起草人和主要审查人：

主编单位：中国煤炭建设协会勘察设计委员会

煤炭工业合肥设计研究院

参编单位：中煤邯郸设计工程有限责任公司

中煤科工集团沈阳设计研究院有限公司

北京三磊建筑设计有限公司

中冶京诚(秦皇岛)工程技术有限公司

中国瑞林工程技术有限公司

主要起草人：朱晓辉 闫红新 王勇 周家英 黄通才 付文好 柯文改 熊辉 宋中扬 侯国文 邵一谋 任爱国 路中科 杨如曾 关家祥 魏利金 朱颂华 李大浪 牟洪 张明振

主要审查人：王志杰 张长安 李丁 董继斌 孙祥 刘红叶

1总则

1  总    则

1.0.1  为规范矿山提升井塔设计，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量，制定本规范。

▼ 展开条文说明
1.0.1编制本规范的目的。20世纪70年代改革开放以来，特别是21世纪这十几年，我国矿山建设飞速发展。井塔作为矿山生产的主要提升构筑物，在整个矿山建设中占有重要的位置。特别是在东北寒冷地区，具有抗寒、抗风沙等作用，有着井架不可替代的功能。早在20世纪70年代就开始了井塔规范的编制工作，最终只出版了作为文件附件的《煤矿多绳提升井塔土建设计暂行统一技术条件》。近五十年来，井塔设计一直无法可依，无章可循。根据住房城乡建设部《关于印发<2005年工程建设标准规范制订、修订计划(第二批)>的通知》(建标函[2005]124号)的要求，《矿山提升井塔设计规范》编制组成立。住房城乡建设部关于印发《2013年工程建设标准规范制订、修订计划的通知》(建标[2013]6号)再次把规范编制列入计划，需要编制符合我国实际国情，安全适用、技术先进、经济合理、确保质量的井塔设计规范，以改变目前我国井塔设计的不规范状况。

1.0.2  本规范适用于新建、改建、扩建矿山钢筋混凝土结构提升井塔、钢结构提升井塔的设计。

▼ 展开条文说明
1.0.2本条规定了规范的适用范围，即新建、改建、扩建的矿山立井钢筋混凝土结构井塔、钢结构井塔。过去一些小型矿井为了节约造价，采用砌体结构，因其抗震性能差，现在已很少采用，故本规范未列入。随着国民经济的快速发展，钢筋混凝土结构井塔得到了广泛应用，钢结构井塔也越来越受重视。

1.0.3  新建井塔结构设计使用年限应与矿井生产服务年限相适应。

▼ 展开条文说明
1.0.3井塔是为矿井生产服务的，其设计使用年限必须满足矿井设计服务年限的要求。矿井设计服务年限按现行国家标准分为40年、50年、60年、70年。对于设计服务年限低于50年的矿井，新建井塔的设计使用年限应按50年设计。当矿井设计服务年限超过50年时，新建井塔的设计使用年限若仍按50年设计则不能满足要求，若取100年设计，则过于严格，造成浪费。应从荷载取值、耐久性、构造措施、使用维护等方面满足实际服务年限的需要。改建、扩建矿井井塔加固改造后的设计使用年限应与改建、扩建后矿井的剩余服务年限相适应。

1.0.4  井塔结构安全等级应为一级。

▼ 展开条文说明
1.0.4井塔为提升系统的重要构筑物，如发生破坏直接影响井下工人的生命安全；同时井下若发生事故，这些系统又是维系井下安全和抗灾抢险的必要条件，故安全等级应为一级。本条为强制性条文，必须严格执行。

1.0.5  井塔抗震设防类别应为重点设防类。

▼ 展开条文说明
1.0.5根据现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223，提升系统的主、副井井塔抗震设防类别应为重点设防类，矸石井井塔的抗震设防类别可为标准设防类。

1.0.6  井塔的生产类别应与提升物料种类相适应，井塔耐火等级不应低于二级。

▼ 展开条文说明
1.0.6煤矿井塔的火灾危险性类别应为丙类。冶金矿山井塔可根据井塔提升物料种类及其数量等因素确定其火灾危险性类别。

1.0.7  井塔设计应与施工、生产工艺紧密结合，选择合理的结构方案。

▼ 展开条文说明
1.0.7现阶段井塔的施工大多数采用滑模、大模板等，根据施工工艺的不同，对井塔的设计会提出不同的要求。生产单位的安装也会提出所需要的各项指标。设计应与施工、生产工艺相互配合。

1.0.8  矿山提升井塔设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

▼ 展开条文说明
1.0.8本规范属专业性规范，编制力求简明、实用，对于通用性的部分可按国家现行有关标准的规定执行。

2术语与符号

2.1 术语

2 术语与符号

2.1 术 语

2.1.1 摩擦轮 friction winder

设置在井塔大厅层，用于悬挂钢丝绳，由摩擦传动提升重物的滚轮。

2.1.2 防撞梁 bumper beams

提升容器过卷后防止冲撞井塔结构的构件。

2.2 符号

2.2 符 号

2.2.1 荷载、荷载效应及系数：

Ak——偶然荷载标准值；

C——结构或构件达到正常使用要求的规定限值；

Gk——永久荷载标准值；

Qk——可变荷载标准值；

Rd——结构构件抗力的设计值；

Sd——荷载效应组合设计值；

SA1k、SA2k——第1个、第2个偶然荷载效应标准值；

SGk——永久荷载效应标准值；

SQk——可变荷载效应标准值；

SWk——风荷载效应标准值；

Smax——提升钢丝绳的最大静张力；

T——摩擦轮一侧钢丝绳断绳荷载；

γ0——结构重要性系数；

γG——永久荷载的分项系数；

γQ——可变荷载的分项系数；

γEH、γEV——水平、地震作用分项系数；

γw——风荷载的分项系数；

ψC——可变荷载的组合值系数；

ψQ——可变荷载的准永久系数。

2.2.2 几何参数：

H1——摩擦轮中心高度；

H2——提升机大厅的高度；

R1——摩擦轮半径；

R2——导向轮半径；

θ——钢丝绳与铅垂线之间的夹角。

2.2.3 其他：

a——提升加速度；

g——重力加速度；

f——运行阻力系数。

3布置与选型

3.1 平面布置

3  布置与选型

3.1  平面布置

3.1.1  井塔平面布置应包括下列主要内容：

   1  提升机大厅平面布置；

   2  导向轮层平面布置；

   3  底层平面布置。

▼ 展开条文说明
3.1.1  井塔主体平面多数为矩形，圆形、正多边形较少，具体采用哪种形式应根据生产使用要求、设备布置、结构选型、技术经济等因素综合确定。矩形平面对生产使用、设备布置、提高建筑面积利用率均是有利的，一般情况下宜优先采用。

3.1.2  提升机大厅平面布置应符合下列要求：

   1  提升机、电动机等设备运转部分与墙面的距离不应小于1.5m；提升机、电动机端部与墙面的距离应由工艺专业确定；

   2  提升机、电动机等设备固定部分与墙面的距离不应小于1.2m；

   3  应设置电动桥式吊车；

   4  操控室宜布置在大厅层，操控室应封闭、隔音；

   5  设备安装检修场地应布置在主要设备附近。

▼ 展开条文说明
3.1.2提升机大厅层的平面尺寸一般要比主体井塔其他各层的平面尺寸大，尤其是在同层布置多台提升机时。当井塔主体高度不太高，且提升机大厅面积与主体塔身面积相差不多时，为使塔身滑模施工能一次到顶，宜将井塔平面设计成上下一样的形状。但当井塔主体高度较高，且提升机大厅面积比主体塔身面积大很多时，宜将提升机大厅设计成带悬挑的结构形式。大厅层平面尺寸的大小根据生产使用、设备布置及安装、检修要求确定。

3.1.3  导向轮层宜设于提升机大厅的下一层。

▼ 展开条文说明
3.1.3导向轮层平面布置应根据设备的安装、运行、检修等的要求确定，通常设于提升机大厅的下一层，由工艺专业确定。对井塔平面不起控制作用。

3.1.4  底层平面布置应符合下列要求：

   1  箕斗不宜存放在井塔内；

   2  信号室应布置在进车侧，空气加热室应留出风道口；

   3  井口周围应设安全栏杆，且高度不应小于1.2m；

   4  主井受料仓及矿物运输出口位置应由工艺专业确定。

▼ 展开条文说明
3.1.4底层平面应根据提升容器的种类、尺寸和更换、存储方式，井口设备的布置、人行入口位置，上下罐笼的人流路线，受料仓位置，矿物运输出口位置，信号室位置等要求综合考虑。一般井塔平面及尺寸主要根据井塔顶层提升机大厅层及底层确定。

3.1.5  井塔内应设一个疏散楼梯，楼梯间可不封闭；可采用宽度不小于800mm，且坡度不大于60°的金属工作梯兼作疏散楼梯。

▼ 展开条文说明
3.1.5本条采用了现行国家标准《煤炭工业矿井设计规范》GB50215及《煤矿矿井建筑结构设计规范》GB50592的条款，但与现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016的规定“高层厂房应设封闭楼梯间”不符。随着矿井自动化水平的提高，井塔内工作人数一再减少，经多年的使用实践和多方征求意见，认为作为构筑物的井塔设不封闭的疏散楼梯间即可，并可用宽度不小于800mm，坡度不大于60°的金属工作梯兼作疏散楼梯。如条件许可，井塔较高、平面尺寸较大时，也可考虑设封闭楼梯间。

3.1.6  井塔内宜设客货两用电梯，其载重量不宜小于1000kg；电梯宜布置在塔内。

▼ 展开条文说明
3.1.6井塔内的电梯需要单独设电梯间，电梯间可以布置在塔内，也可以紧贴外墙布置在塔外。为降低提升机房高度，电梯间的位置应布置在提升机大厅层吊车不需要超越的部位，电梯间出口应避开设备安装、检修位置。

3.1.7  吊装孔净尺寸不应小于起吊最大件设备外形尺寸每侧加100mm；吊装孔的布置应符合下列要求：

   1  塔内吊装时，吊装孔宜设置在各层同一位置，且不宜设置在井塔角部；吊装孔应设盖板或活动栏杆；

   2  塔外吊装时，吊装孔宜设置在井塔悬挑结构的楼板上，并应设盖板，在寒冷地区盖板应加铺保温层；

   3  侧墙吊装时，吊装孔宜设置在井塔壁板上；吊装孔应安装保温及气密性能好的内开大门，且应在大门外侧加设活动栏杆。

▼ 展开条文说明
3.1.7为了井塔内设备的安装、检修、更换，设备的上下运行必须通过吊装孔，吊装孔的位置应避开地面出车和人员经常出入通道的位置。
1当在塔内布置吊装孔且不会使塔身平面尺寸有较大增加时，宜将吊装孔布置在塔内，吊装孔不宜设于井塔角部及紧靠井塔外壁。这种方式布置可直接利用提升机大厅层吊车吊装设备，使用比较方便，目前常用此种布置方式。
2当在塔内布置吊装孔使塔身平面尺寸有较大增加时，可考虑将提升机大厅层设计成悬挑结构，将吊装孔布置在悬挑部分；这种吊装方式不利于冬季保温，非寒冷地区可以考虑，寒冷地区不宜选择。
3为了减少井塔建筑体积，节约造价，也可考虑在井塔侧壁上设吊装孔。这种吊装孔布置方式设备吊装不太方便，安全条件差，且不利于冬季保温。目前此种布置方式使用较少。

3.2 竖向布置

3.2  竖向布置

3.2.1  摩擦轮中心高度H 1(图3.2.1)应按下式计算：

   式中：h1——罐笼提升时，为井口至出车轨面的高度；箕斗提升时，为井口至箕斗卸载闸门卸载口的高度，应由工艺专业确定；

         h2——罐笼出车轨面或箕斗卸载闸门卸载口至其本体上框梁顶面的高度；

         h3——提升容器在正常卸载位置时，容器上框梁顶面至防撞梁底面的高度，应由工艺专业确定；

         h4——防撞梁底面至导向轮中心的高度，应由工艺专业确定；

         h5——导向轮中心至摩擦轮中心的高度，应由工艺专业确定；

图3.2.1  摩擦轮中心高度

h2′——提升容器本体上框梁顶面至悬挂装置绳卡上缘的高度，应由工专业确定；R1——摩擦轮半径；R2——导向轮半径。

3.2.2  提升机大厅高度H2(图3.2.2)的确定，应符合下列要求：

   1  提升机大厅高度应按下式计算：

   式中：d1——提升机基础台的高度；

         d2——吊车起吊高度，可取200mm～500mm；

         d3——提升机摩擦轮闸盘直径，应由工艺专业确定；

         d4——吊车取物装置计算高度，应由工艺专业确定；

         d5——吊车要求高度；

         d6——吊车顶面与屋面构件底面间的净空，可取400mm。

图3.2.2  提升机大厅高度

   2  电梯间、楼梯间位于吊车行走范围时，吊车最下凸出部分与电梯间、楼梯间最高点之间净距不应小于200mm。

▼ 展开条文说明
3.2.1、3.2.2确定井塔建筑高度主要是摩擦轮中心高度，由工艺专业确定。其次是提升机大厅的高度，提升机大厅的高度由大厅层设备及其起吊高度确定，应由工艺专业确定。在满足工艺要求的前提下，应尽量降低井塔高度。其中的吊车顶面与屋面构件最低点的净空取400mm，是根据现行国家标准《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278的要求确定的。

3.2.3  导向轮层高度的确定应符合下列要求：

   1  导向轮顶点至安装起吊梁底的高度不宜小于1.5m；

   2  钢丝绳罐道悬挂装置设于导向轮层时，导向轮层层高应满足钢丝绳罐道悬挂装置安装、检修和更换要求。

▼ 展开条文说明
3.2.3导向轮层层高由设备、装置安装、检修和更换所需空间确定。

3.2.4  井塔底层高度应满足安装和更换提升容器要求。

▼ 展开条文说明
3.2.4井塔底层的高度应根据安装和更换提升容器及运输最大件设备、材料所需要的高度确定，一般底层高度较大。为降低底层高度，提高塔体承重结构的稳定性，宜考虑采取将提升容器平卧进入井口，随后逐步斜立起吊的方法安装和更换提升容器。大型提升容器不宜存放在底层。

3.2.5  其他无特殊要求的中间各楼层层高宜相近。

▼ 展开条文说明
3.2.5其他无特殊要求的中间各楼层高度，可根据设备安装、检修、灌道支撑系统要求，楼梯及外立面窗布置等因素综合确定，同时考虑塔身壁板稳定要求，结构竖向刚度均匀变化要求，各楼层层高宜相近，一般在6m～15m之间。

274'>《矿山提升井塔设计规范[附条文说明]》GB 51184-2016

8.2 计算要点

8.2  计算要点

8.2.1  井塔应进行多遇地震作用下的内力和变形分析，可假定结构与构件处于弹性工作状态，内力和变形分析可采用线性静力方法或线性动力方法。

▼ 展开条文说明
8.2.1井塔楼面属于大开洞楼板，开洞不规则且不连续；楼板面内刚度有较大削弱，计算时应考虑楼板面内变形的影响。考虑楼板的实际刚度可以采用将楼板等效为剪弯水平梁的简化方法，也可采用有限单元法进行计算。

8.2.2  符合下列条件之一时，井塔可不进行抗震验算，但应采取相应抗震措施：

   1  抗震设防烈度为7度时，Ⅰ、Ⅱ类场地且塔高不大于50m的钢筋混凝土筒体井塔；

   2  抗震设防烈度为7度时Ⅰ、Ⅱ类场地的钢井塔。

▼ 展开条文说明
8.2.2建于抗震设防烈度7度Ⅰ、Ⅱ类场地上的钢筋混凝土筒体井塔，当塔高不大于50m时，根据设计经验，在满足正常风荷载作用要求后，一般都能满足抗震强度设计要求，故可不进行抗震验算。
钢井塔抗震性能较好，抗震设防烈度7度Ⅰ、Ⅱ类场地基本无震害，因此可不进行抗震验算。

8.2.3  钢筋混凝土井塔的阻尼比可采用0.05；钢井塔在多遇地震作用下阻尼比可采用0.03。在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比可取0.04。

8.2.4  井塔应按两个主轴方向分别进行水平地震计算；抗震设防烈度为9度时，井塔应计算竖向地震作用。水平地震作用计算时，宜采用振型分解反应谱法，计算模型应符合下列要求：

   1  钢筋混凝土筒体井塔可选择空间杆-薄壁杆系、空间杆-墙板元及其他组合有限元等计算模型；

   2  框架结构及钢框架-支撑结构井塔应采用空间杆系模型。

▼ 展开条文说明
8.2.4在大多数条件下，钢筋混凝土筒体井塔可采用空间杆-薄壁杆系或空间杆-墙板元计算模型；框架井塔及钢框架-支撑型井塔主要受力构件是梁、柱和支撑，所以应采用空间杆系模型。

8.2.5  抗震设防烈度为9度时，井塔应进行弹塑性变形验算。

8.2.6  抗震设防烈度为7度，Ⅲ、Ⅳ类场地和抗震设防烈度为8度时，井塔宜进行弹塑性变形验算。

8.2.7  钢结构井塔水平地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10％时，应计入重力二阶效应的影响。

8.2.8  地震作用计算时，井塔的重力荷载代表值应符合下列要求：

   1  结构、放置在楼层上的设备、固定在井塔上的套架及刚性罐道等，应采用自重标准值的100％；

   2  楼面可变荷载组合值系数按实际情况计算时，应取1.0；按等效均布荷载计算时，应取0.5；

   3  屋面雪荷载组合值系数应取0.5；

   4  矿仓贮料荷载的组合值系数应取满仓贮料时的0.8。

▼ 展开条文说明
8.2.8按现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的原则规定，地震发生时永久荷载与其他重力荷载可能的遇合结果总称为“抗震设计的重力荷载代表值”。井塔在计算地震作用时重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各直接作用于井塔上的可变荷载组合值之和。对于间接作用于井塔上的提升容器及物料、拉紧重锤及有关钢丝绳的荷载可不计入。本条为强制性条文，必须严格执行。

8.2.9  钢筋混凝土筒体结构井塔在水平地震作用下，提升机大厅以下任一层框架柱承受的总地震剪力，不应小于井塔底层总地震剪力的10％和与按筒体、框架计算的框架部分最大层剪力的1.5倍二者的较小值。该层各柱的剪力上、下两端弯矩以及与该层柱相连的框架梁两端弯矩和剪力，均应按同比例做相应调整。

▼ 展开条文说明
8.2.9钢筋混凝土筒体结构在水平地震作用下，剪力主要由筒壁承担。框架柱计算出的剪力一般都较小，为保证作为第二道防线的框架具有一定的抗侧力能力，需要对框架承担的剪力予以适当的调整。

8.2.10  钢框架-支撑结构井塔在水平地震作用下，提升机大厅以下任一层框架柱承受的总地震剪力，不应小于井塔底层总地震剪力的25％和与框架部分计算最大层剪力的1.8倍二者的较小值。该层各柱的剪力上、下两端弯矩，以及与该层柱相连的框架梁两端弯矩和剪力，均应按同比例做相应调整。

▼ 展开条文说明
8.2.10钢框架-支撑结构井塔在水平地震作用下，地震剪力主要由支撑承担。计算出的无支撑框架柱承受的剪力一般较小，出于与本规范第8.2.9条同样的理由，需要对框架承担的剪力予以适当的调整。调整幅度参考现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011和现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99，并根据井塔的具体特点给出。如果梁与柱铰接连接时，梁端内力可不予调整。

8.2.11  采用井颈基础的井塔，抗震计算时宜计入井塔、井筒和土的相互作用。不按相互作用进行抗震计算且为Ⅲ类场地时，应将计算的水平地震作用标准值乘以1.4的增大系数。

▼ 展开条文说明
8.2.11天然地基基础的井塔在抗震计算时是将基础上表面取作下端嵌固点。当井塔采用井颈基础时，井塔与井筒形成一个整体，井筒的截面又比较小，软弱场地对井筒的嵌固作用较差，如果仍将基础上表面作为井塔的嵌固点显然是不合适的。所以本条规定抗震计算时宜考虑井塔、井筒及土的相互作用。考虑这种计算方法目前在设计中应用并不普遍，所以本条规定也允许仅对井塔进行抗震计算，但在Ⅳ类场地时应乘以增大系数1.4。

8.3 抗震构造措施

8.3  抗震构造措施

8.3.1  钢筋混凝土结构筒体井塔壁板设计，应符合下列要求：

   1  壁板应采用双层配筋，壁板竖向和横向钢筋的配筋率均不应小于0.25％；

   2  壁板竖向钢筋直径不宜小于12mm，间距不应大于250mm；横向钢筋直径不宜小于8mm，间距不应大于250mm。竖向和横向钢筋直径不宜大于壁板厚度的1／10；横向钢筋宜配置于竖向钢筋的外侧；双层钢筋之间的拉筋间距不宜大于500mm，直径不应小于6mm；

   3  壁板开有边长小于800mm的小洞口且在结构整体计算中不考虑其影响时，洞口每侧加强钢筋面积不应小于被洞口切断的钢筋面积的1／2且不应小于214，钢筋锚固长度不应小于Lae，且不应小于600mm；

   4  壁板洞口高或宽大于800mm时，洞口两侧应设置边缘构件，洞口上下侧宜设连梁；

   5  壁板洞口宽度大于4m或大于该壁板宽度的1／3时，洞口两侧应设置加强肋，加强肋应贯通全层；洞口上部应设置连梁；洞口不在井塔底部时，洞口下部也应设置连梁。加强肋应按框架柱的要求配置纵向钢筋和箍筋，钢筋面积除应满足计算要求外，尚应满足抗震结构边缘构件的配筋要求。加强肋中纵向钢筋上、下端应锚入楼层梁板或基础中，锚入长度不应小于Lae，且不应小于600mm；锚固范围内均应配置加密箍筋；

   6  连梁应符合框架梁配置要求，其配筋应符合计算要求和构造要求，锚固长度不应小于Lae且不应小于600mm；连梁两侧应配置直径不小于10mm、间距不大于200mm的腰筋，壁板的横向钢筋宜作为连梁的腰筋在连梁范围内配置；连梁纵向钢筋在锚固范围内应按加密区要求配置箍筋。

▼ 展开条文说明
8.3.1井塔壁板上开大洞口应在洞口两侧设加强肋，上部设连梁。加强肋应贯通全层，加强肋宜与井塔结构的扶壁柱相结合。

8.3.2  楼面主梁不应支承在壁板的连梁上。

8.3.3  壁板在楼盖处应设置暗梁，暗梁宽度可与墙厚度相同，高度不宜小于墙厚度的2倍及400mm的较大值。井塔底层扶壁柱和框架柱的加密区长度应取柱的全高。

8.3.4  钢井塔节点应选用焊接或高强度螺栓连接；对重要的连接与拼接，应选用栓焊混合连接。

▼ 展开条文说明
8.3.4焊接连接的传力最充分，有足够的延性，但焊接连接存在较大的残余应力，对节点的受力不利；高强度螺栓连接施工比较方便，但构件的节点连接全部采用高强度螺栓会使连接尺寸过大，且材料消耗较多，因而造价较高；栓焊混合连接的应用比较普遍，一般受力比较大的翼缘部分采用焊接，腹板采用高强螺栓连接，可兼顾两者的优点。

8.3.5  钢井塔的刚接柱脚宜采用埋入式，也可采用外包式；抗震设防烈度为6度、7度且高度不超过50m时，也可采用外露式。

8.3.6  钢井塔主要构件的长细比不宜大于表8.3.6的规定。

表8.3.6  钢井塔主要构件的长细比

   注：表中数值适用于Q235钢，采用其他牌号钢材时，应乘以。

 附录A钢筋混凝土井塔第一自振周期经验公式

附录A  钢筋混凝土井塔第一自振周期经验公式

A.0.1  钢筋混凝土筒体井塔经验公式，可按下式计算：

   式中：T1——第一自振周期(s)；

         H——从地面算起至檐口的井塔高度(m)；

         B1——与计算地震力相平行方向的井塔外缘宽度(m)。

▼ 展开条文说明
A.0.1实测钢筋混凝土筒体井塔第一自振周期T₁的范围为0.28s～0.72s。按经验公式计算周期与实测周期比较见表1。
                                表1经验公式计算周期与实测周期比较表

A.0.2  钢筋混凝土框架井塔经验公式，可按下式计算：

   式中：B2——与计算地震力相平行方向的框架柱外缘宽度(m)。

 本规范用词说明

本规范用词说明

1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：

1)表示很严格，非这样做不可的：

正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；

2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：

正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；

3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：

正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；

4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。

2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……的规定”或“应按……执行”。